粉房灣長(zhǎng)江大橋靜載試驗(yàn)研究
2017-09-18
1 概 述
粉房灣長(zhǎng)江大橋主跨為（216.5+464+216.5）m雙塔雙索面斜拉橋。索塔身采用墩塔固結(jié)的鋼筋混凝土和部分施加預(yù)應(yīng)力的配筋結(jié)構(gòu)。南北塔身結(jié)構(gòu)形式和高度均相同，塔柱全高均為188.30m（承臺(tái)除外），索塔形式為寶塔型，分為上塔柱（錨索段）、中塔柱、下塔柱。主橋采用桁架和正交異性橋面板組合體系，由464m中跨和兩側(cè)對(duì)稱布置的216.5m邊跨組成，邊跨與中跨的比值L1/L2=0.467，主橋全長(zhǎng)為897 m。橋共設(shè)4對(duì)豎向支座，分別設(shè)置在交界墩及輔助墩頂，豎向支座兼有抵抗部分向上拉力的功能。主橋共設(shè)2對(duì)橫向抗風(fēng)抗震支座，布置在橋塔下橫梁上。拉索布置為扇形雙索面，每塔單索面為14根，全橋拉索共4×14×4=224根。斜拉索采用直徑為φ7mm高強(qiáng)度低松弛鍍鋅平行鋼絲，縱向標(biāo)準(zhǔn)間距16.0m，橫向一側(cè)間距0.8m，兩側(cè)中心間距32.8m。主橋在交界墩頂設(shè)置1040mm型鋼伸縮逢，兩個(gè)伸縮縫設(shè)在鋼桁架梁的兩端與引橋交接處。
2 測(cè)試控制截面、試驗(yàn)工況
2.1測(cè)試控制截面
根據(jù)結(jié)構(gòu)分析計(jì)算結(jié)果，在全橋范圍內(nèi)選取共8個(gè)測(cè)試控制截面：A：主梁跨中；B：與主梁下弦同一高度處主塔橫截面；C/ C’：塔頂；D：距主梁南岸梁端150米處；E：距主梁南岸梁端58米處；F：距主梁南岸梁端63米處；G：距主梁南岸梁端212米處；H：距主塔最近拉索。
2.2 試驗(yàn)工況
根據(jù)粉房灣長(zhǎng)江大橋受力特性和結(jié)構(gòu)分析計(jì)算結(jié)果，本次靜載試驗(yàn)如下所列工況進(jìn)行測(cè)試。工況T1/T2：加載方式采用正載/偏載，測(cè)試截面為A、B、C、C’， 測(cè)試控制量：主跨跨中截面上邊縱梁受壓軸力、主跨跨中截面上弦受壓軸力、主跨跨中截面下弦受拉軸力、主跨跨中截面豎向撓度、主塔縱橋向彎矩、主塔塔頂水平位移。工況T3/T4：加載方式采用正載/偏載，測(cè)試截面為D、E、F，測(cè)試控制量：次邊跨最大正彎矩處下弦受拉軸力、輔助墩頂最大負(fù)彎矩處下弦受壓軸力、輔助墩頂最大負(fù)彎矩處斜腹桿受壓軸力。工況T5/T6：加載方式采用正載/偏載，測(cè)試截面為G，測(cè)試控制量：主梁下弦最大受壓軸力。工況T7/T8：加載方式采用正載/偏載，測(cè)試截面為H，測(cè)試控制量：距主塔最近拉索索力。
2.3 試驗(yàn)荷載
根據(jù)靜力試驗(yàn)荷載效率要求及主要控制斷面的設(shè)計(jì)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果，再考慮加載車輛的特性，選用單車滿載總重300kN左右的載重3軸車作加載車輛。本次試驗(yàn)所有正偏載測(cè)試工況車輛布置均布置為橫向6列，其橫向布置與理論計(jì)算時(shí)相同。
3 試驗(yàn)結(jié)果及分析
3.1工況T1/T2測(cè)試結(jié)果分析
本測(cè)試工況主塔位移測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.748～0.867范圍內(nèi)，所有測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主塔測(cè)試截面剛度正常，橋梁整體剛度正常。
本測(cè)試工況主梁主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.345～0.880范圍內(nèi)，各測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主桁梁測(cè)試截面剛度正常。
本測(cè)試工況A截面上游側(cè)上弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.914，A截面下游側(cè)上弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.889，A截面上游側(cè)邊梁腹板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.986，A截面下游側(cè)邊梁腹板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.972，A截面上游側(cè)下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.922，A截面下游側(cè)下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.951，其結(jié)果均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主桁梁測(cè)試截面強(qiáng)度正常。
本測(cè)試工況B截面南岸下游塔南側(cè)平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.684，B截面南岸下游塔北側(cè)平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.719，其結(jié)果均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主塔測(cè)試截面強(qiáng)度正常。
3.2工況T3/T4測(cè)試結(jié)果分析
本測(cè)試工況主梁主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.825～0.857范圍內(nèi)，主要測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主梁測(cè)試截面剛度正常。
本測(cè)試工況D截面上游側(cè)下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.672，D截面下游側(cè)下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.859，E截面上游側(cè)下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為1.026，E截面下游側(cè)下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為1.013，F(xiàn)截面上游側(cè)斜腹桿平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.819，F(xiàn)截面下游側(cè)斜腹桿平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.757，其結(jié)果均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主梁測(cè)試截面梁強(qiáng)度正常。
3.3工況T5/T6測(cè)試結(jié)果分析
本測(cè)試工況主梁主要撓度測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)在0.628～1.037范圍內(nèi)，各測(cè)點(diǎn)校驗(yàn)系數(shù)均在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)。在本工況荷載作用下，主梁測(cè)試截面剛度正常。
本測(cè)試工況G截面上游下弦底板平均應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)為0.987，其結(jié)果在《大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法》要求范圍之內(nèi)，鋼桁梁測(cè)試截面處于彈性工作狀態(tài)。在本工況荷載作用下，主梁測(cè)試截面梁強(qiáng)度正常。
3.4工況T7/T8測(cè)試結(jié)果分析
本測(cè)試工況在H截面拉索最大索力增量荷載作用下，下游側(cè)3對(duì)測(cè)試?yán)靼踩禂?shù)在3.1～4.3范圍內(nèi)，滿足《公路斜拉橋設(shè)計(jì)細(xì)則》（JTG/T D65-01-2007）對(duì)斜拉索安全系數(shù)的要求。
4 結(jié) 語(yǔ)
（1）在試驗(yàn)荷載作用下，結(jié)構(gòu)實(shí)際受力及變形狀態(tài)與理論計(jì)算基本吻合，各測(cè)試項(xiàng)目在相應(yīng)工況下校驗(yàn)系數(shù)基本上在0.748～0.867，說(shuō)明結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度和剛度滿足設(shè)計(jì)要求。
?。?）在粉房灣長(zhǎng)江大橋靜力試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，將試驗(yàn)結(jié)果和理論數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較分析，通過(guò)荷載試驗(yàn)檢測(cè)橋梁結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力、結(jié)構(gòu)剛度是否滿足設(shè)計(jì)要求，了解結(jié)構(gòu)的實(shí)際工作狀況，為大橋現(xiàn)狀做出科學(xué)客觀的評(píng)價(jià)，同時(shí)也為今后同類型橋梁結(jié)構(gòu)的發(fā)展積累經(jīng)驗(yàn)和數(shù)據(jù)。
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